1核电站真空除氧器简介

真空除氧器是热力发电厂运行过程中不可或缺的一个重要设备之一，通过回热蒸汽加热给水提高朗肯循环的热效率，其主要作用是去除凝结水中氧及二氧化碳等非凝结性气体，为主给水泵和启动给水泵提供合格的除氧水（氧含量低于5ppb），并储存足够的水量以满足蒸发发生器所需的水量和凝汽器供水量不匹配时的瞬态工况，并且还有在停机阶段接受新蒸汽等功能。同时其性能的好坏在核电站调试的二回路水压试验成功完成具有很关键的作用。

在核电机组的运行中，凝结水泵从凝汽器热阱中取水，然后依次通过各低压加热器，再通过真空除氧器中的喷嘴进入真空除氧器加热除氧后，由主给水泵（启动给水泵）将合格的给水送入蒸发器，给水在蒸发器中接受一回路热量蒸发后送入汽轮机做工后排入凝汽器冷凝成凝结水，由此构成一个完整的二回路闭式循环。

54科技视界Science&TechnologyVision

具体的流程如图1：

图1核电站二回路给水循环图

2核电站真空除氧器结构与除氧方式

80年代初从美国引进的300MW和600MW机组的真空除氧器通常都是由除氧头，给水箱，除氧再循环泵部分组成，例如秦山核电站330MW机组和秦山联营核电站670MW机组（以下称秦山二期）都是采用此种结构,如图2秦山二期真空除氧器示意图。

但是随着技术的发展，以及我国设计的有头真空除氧器在给水箱中设置了大量的再沸腾装置，加热除氧效果良好，真空除氧器冷态启动时间在加热气源充足的情况下一般需要3~5小时，已经不成为机组启动的关键路径，不少火电厂为了节约厂用电以及简化系统与操作，逐步使用再沸腾管取代除氧再循环泵。

80年代中期随着无头真空除氧器的引进以及90年代初我国内置式无头真空除氧器的研制成功，无头真空除氧器在国内大量应用，设计和运行的经验越来越多，由于内置式无头真空除氧器下部储水设置了大量再沸腾管，加热除氧效果良好，加热速度也更快，快只需约2小时。因此近年我国设计的600MW和1000MW超临界，超临界火电机组都不再设置除氧再循环泵，真空除氧器冷态启动时间通常在3~5小时之间，满足机组的启动要求。

图2秦山二期真空除氧器结构示意图

按照我国1991年颁布《电站压力式真空除氧器安全技术规定》2.2.6条，当真空除氧器采用启动循环泵或给水泵前置泵加热方式时，真空除氧器中可不设置沸腾管。反之，应设置沸腾管。沸腾管用汽直接在真空除氧器进汽压力调节阀的下游。沸腾用汽管道的布置，应避免给水箱中的给水通过沸腾管、沸腾用汽管和抽汽管倒入汽轮机。所以近年设计的大型机组（火电）的真空除氧器分为两种形式，一种为沸腾管式（无除氧再循环泵）无头真空除氧器，另一种为除氧再循环泵（无沸腾管）式无头除氧

器。

这两种选型各有优势，选择沸腾管式一方面较为经济，按照火电站真空除氧器结构的布置方式，通常是在真空除氧器底部布置一根母管，辅助蒸汽和主蒸汽都通往这一根母管，在母管上再布置大量的打孔的支管加热给水。另一方面沸腾管无需其他操作，节省了人力且由于火电厂厂房空间紧凑，沸腾管相对于增加除氧再循环泵也更节省厂房空间。所以现在基本上国内的600MW以上的运行和在建机组都是采用这样的结构。但是这种结构有一个问题是真空除氧器振动较大。因为加热蒸汽母管是埋在真空除氧器底部的给水中，当真空除氧器冷启动时，蒸汽通入还是水实体的母管中时，由于鼓泡效应会产生剧烈振动，所以要求在运行时需要运行人员在开启蒸汽供应阀门时要缓慢，且在振动剧烈时加大蒸汽供应量，以此将母管中的水全部冲出。而后振动将会逐渐消失。而选择除氧再循环泵的方式，虽然较沸腾管式费用更高，且增加了运行人员的操作，但是其不会造成真空除氧器的过度振动，且在冷启动时加热更均匀，可能会节省一定的启动时间。特别是在调试期间二回路水压试验时对于真空除氧器内给水的温度均匀有很好的作用。

3方家山核电站真空除氧器的选型

方家山核电站是中国核工业集团出资营建的商业性核电站，采用法国引进的M310堆型的技术路线，华东电力设计院负责常规岛的设计工作，其技术设计主要参考中国广东核电集团岭澳核电站。参考电站的常规岛设计方是广东电力设计院，其选择的真空除氧器形式为无头无沸腾管，有除氧再循环泵的真空除氧器，制造方亦为上海电站辅机厂。但是华东电力设计院根据我国火电发电厂的启动运行经验，为了简化系统，降低并减少投资和运行成本，通过相关技术论证还是决定取消除氧再循环泵（参见《常规岛取消启动除氧再循环泵的题报告》），而采取再沸腾管式的真空除氧器。虽然国内核电站还没有采用此种形式设计的先例，但是华东电力设计院经过理论计算和火电厂的运行经验，认为这是满足核电站运行的需要的。

4方家山核电站真空除氧器的问题与改造

根据华东电力设计院的设计方案，方家山核电站真空除氧器委托生产方上海电气电站设备有限公司电站辅机厂（下称辅机厂）采用荷兰STORK公司的技术，其设计的思路与国内火电真空除氧器有一定区别，先其将辅助蒸汽和主蒸汽供气母管设置在真空除氧器上部（正常水位之上），然后在母管上焊接耙管（耙管结构图见图

3）。

图3方家山真空除氧器耙管结构图

并在耙管上开孔将蒸汽供应到真空除氧器底部。另一方面其将辅助蒸汽母管与主蒸汽母管相分离，各自独立。两套大的主加热耙管在正常运行、瞬态运行和及低负荷时运行，小的辅助蒸汽加热耙管在冷态启动时

使用。蒸汽通过耙管上的小孔进入低低水位以下的给水中，然后上升穿过水面与凝结水完成除氧过程。这样的结构相对于火电厂真空除氧器将供气母管埋在水下的优势是振动降低，但是在机组启动时，由于其主蒸汽、抽汽母管与辅助蒸汽母管是分离的，且辅助蒸汽的供气母管在真空除氧器内部的长度只有真空除氧器中部一段（长度为10391mm，真空除氧器总长为50000mm），但是主蒸汽、抽汽供气母管是贯穿整个真空除氧器内部的。所以在冷启动时真空除氧器的水很难加热均匀，即使投上启动给水泵再循环（再循环流量40t/h），按照冷启动1000mm的水位计，当时的真空除氧器内的水量约为100t，也至少需要2.5小时才能将真空除氧器内的水循环一遍。且由于启动给水泵的取水在真空除氧器靠近封头处，而再循环管道连接在真空除氧器中部，所以靠启动给水泵再循环真空除氧器内的全部给水很难实现。另一方面，在调试过程中发现，由于启动给水泵小流量循环运行时，其出口压力达到了12Mpa，管道的振动较大，在方家山核电站和福清核电上都出现了将固定支架震脱落的现象。而按照中核运行二厂的运行反馈，一般情况下是不允许启动给水泵小流量循环长时间运行的，这对泵的性能也有一定影响。而方家山核电由于取消了除氧再循环泵，相应的加药管线也移至启动给水泵进水口，为使得加药均匀启动给水泵就必须长期运行，这对于设备和管道都提出了更高的要求。

同时对比秦山二期真空除氧器发现其辅助蒸汽和抽汽终是汇在一根母管上，但是因为其是有头真空除氧器和方家山核电的结构有区别，不用考虑蒸汽投入后的管道振动问题，这种设计不能用在方家山真空除氧器设计中。而同为上海电站辅机厂制造，用于广核集团的岭澳二期和阳江一号机组的真空除氧器，内部结构和方家山核电的真空除氧器内部结构一致，但是华东院经过理论计算把除氧再循环泵取消后，上海电站辅机厂并未根据此变更进行真空除氧器内部结构的设计改变。

基于这样的情况，为了满足方家山核电机组在冷启动时真空除氧器内给水能够快速加热不影响以后机组启动时主线时间，同时能够使得真空除氧器内给水加热均匀，由方家山调试提出改造要求。经调试队、华东院、辅机厂多方协商共提出6种解决方案。如下表1经过多次开会讨论，终主要集中在方案3和方案6上的选择。其他方案由于都不能真正解决问题，或者不可靠而被否决。

如果增加除氧再循环泵需面对的一个问题是除氧再循环泵的进出水接口位置取在什么位置。由于之前在对真空除氧器改造———《常规岛取消启动除氧再循环泵的题报告》，上海电站辅机厂已经将除氧循环泵的取水口取消，没有在筒体上留备用口，那么需要上海电站辅机厂到现场进行相应的开孔工作。或者在真空除氧器放水至凝汽器的管线上进行开孔，接除氧再循环泵进口管线，出口接至凝结水进真空除氧器逆止阀ADG003VL阀后。

如果实施方案6，根据STORK公司提供的技术图纸和上海电站辅机厂提供的具体施工方案，施工有一定难度，先要将原有的辅助蒸汽加热管线割除从真空除氧器人孔运出，然后将用料再从人孔运至真空除氧器内部相应位置进行焊接等工作，如果是在工厂内实施这样的工作可能还是比较容易，但是在现场要实施这样的工作难度较大，且还涉及到通电，通风等等问题，相关的施工成本将是巨大的。还有一个重要的问题就是真空除氧器的清洁度难以保证。

经过多次讨论和协商，方家山调试还是认为增加除氧循环泵的实施方案较为合理。因为从运行的角度出发，先考虑的是设备性能的稳定与可靠性，而岭澳二期和阳江一号机组提供了很好的经验保证。虽然取消循环泵的设计是满足设计要求，且是一项创新，但是由于核电站没有使用先例，运行效果无法通过实际验证。且此次设计与制造商之间没有很好的协调导致取消除氧循环泵后内部设计没有变更，如果在一个制造完成且已经安装完毕的容器内进行改造施工然后再次使用，因为没有在调试阶段对它进行验证，无法保证改造后一定满足真空除氧器的性能要求，而方家山核电一号机组即将进入装料阶段，这样的不可控风险是不能承担的。

方家山核电站真空除氧器改造终方案回归了初的设计，即与岭澳二期和阳江一号机组一样构造。虽然没有了之前取消除氧循环泵的创新，但是至少保证了真空除氧器运行的可靠性。可能在之后核电站项目的真空除氧器设计中还是会采用没有除氧再循环泵的方案，但前提一定要保证设计方与设备制造方的良好沟通，当出现设计变更时其对设备的性能的影响以及是否需要制造方进行相应的更改要做好充分的论证工作，以防止类似方家山项目的情况再次发生。表1真空除氧器改造方案表

真空除氧器的设计进行改进研究，得出以下结论：

对高速电梯增加气动附加装置，可以改进其气动特性，对轿厢高速运行的流场品质起到较大的改善作用。

使用CFD的方法，对高速电梯进行空气动力学优化设计，可以大大提高优化效率，减少设计成本。

电梯运行时产生的空气涡流对电梯轿厢的乘坐感受和运行安全稳定性具有较大的影响，对高速甚至超高速电梯的研究具有较大的工程意义。

在线客服

在线客服